稀土永磁同步電機(jī)之空載漏磁系數(shù)

前己述及，空載漏磁系數(shù)J 。的大小不僅標(biāo)志著水磁材料的利用程度，而且對(duì)電動(dòng)機(jī)中水磁材料抗去磁能力和電動(dòng)機(jī)的性能也有較大的影響。此外，漏磁系數(shù)對(duì)電動(dòng)機(jī)的弱磁擴(kuò)速能力也有影響。因此，需要盡可能準(zhǔn)確計(jì)算并在設(shè)計(jì)中選取合適的值

水磁同步電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)子磁路結(jié)構(gòu)多種多樣，漏磁路徑復(fù)雜多變，既有極間漏磁，又有端部漏磁，用解析法計(jì)算漏磁系數(shù)的誤差較大，一般只能用作粗略估算。需要準(zhǔn)確計(jì)算時(shí)應(yīng)運(yùn)用電磁場數(shù)值解法求解電動(dòng)機(jī)內(nèi)電磁場。為便于工程應(yīng)用，本書作者對(duì)兒種典型結(jié)構(gòu)的電動(dòng)機(jī)空載電磁場進(jìn)行了計(jì)算，總結(jié)歸納出一系列空載漏磁系數(shù)的有關(guān)曲線，供設(shè)計(jì)類似結(jié)構(gòu)電動(dòng)機(jī)時(shí)參考。

永滋同步電動(dòng)機(jī)可采用與水磁直流電動(dòng)機(jī)類似的方法，通過兩次二維電磁場數(shù)值計(jì)算來分別求取電動(dòng)機(jī)的極間漏磁系數(shù)藥和端部漏磁計(jì)算系數(shù)。之，則電動(dòng)機(jī)空載漏磁系數(shù)。

應(yīng)用數(shù)值計(jì)算方法，求得的表面式轉(zhuǎn)子磁路結(jié)構(gòu)水磁同步電動(dòng)機(jī)徑向充磁時(shí)的極間漏磁系數(shù)和端部漏滋計(jì)算系數(shù)，分別示于圖6-16和圖6-17中。由圖可見．極弧系數(shù)越大，氣隙長度越小，則電機(jī)的極間漏磁系數(shù)越??；在正常設(shè)計(jì)取值范圍內(nèi)，永磁體的磁化方向長度越大、電機(jī)的氣隙長度越大，則永磁體端部漏磁計(jì)算系數(shù)越大。

內(nèi)置式轉(zhuǎn)子磁路結(jié)構(gòu)的永磁同步電動(dòng)機(jī)的磁路結(jié)構(gòu)雖然多種多樣，但對(duì)電動(dòng)機(jī)極間漏磁系數(shù)影響最大的是它所采用的隔磁磁橋的尺寸‘見圖6-8）和水磁體的尺寸，

圖6-18給出了不同磁橋尺寸對(duì)內(nèi)置式永磁同步電動(dòng)機(jī)極間漏磁系數(shù)的影響曲線。由圖可見，隔磁磁橋的尺寸對(duì)極間漏磁系數(shù)的影響極為關(guān)鍵，為降低極間漏磁系數(shù)，在設(shè)計(jì)電動(dòng)機(jī)時(shí)應(yīng)在保證制造工藝、電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)子沖片機(jī)械強(qiáng)度和沖模使用壽命的前提下，盡量限制隔磁磁橋?qū)挾?，而適當(dāng)加長其長度。

    圖6一”給出了在隔磁磁橋尺寸確定后，內(nèi)置式永磁同步電動(dòng)機(jī)中永磁體尺寸和電動(dòng)機(jī)氣隙長度對(duì)極間漏磁系數(shù)的影響曲線。由圖可見，永磁體尺寸越大，氣隙長度越小，電動(dòng)機(jī)的極間漏磁系數(shù)也越小。

內(nèi)置徑向式永磁同步電動(dòng)機(jī)端部漏磁系數(shù)除與氣隙長度和永磁體磁化方向長度有關(guān)外，還與永磁體離轉(zhuǎn)子表面的距離有較大的關(guān)系，永磁體離轉(zhuǎn)子表面越近，端部漏磁系數(shù)越小。圖620給出了某臺(tái)內(nèi)置徑向式永磁同步電動(dòng)機(jī)的端部漏磁計(jì)算系數(shù)與氣隙長度和永磁體磁化方向長度的關(guān)系曲線（水磁體磁極外表面與轉(zhuǎn)子表面的最大距離為8c）。

由于影響永磁同步電動(dòng)機(jī)漏磁系數(shù)的因素眾多，因此具體設(shè)計(jì)電動(dòng)機(jī)時(shí)，除根據(jù)上述有關(guān)曲線查取漏磁系數(shù)外，還應(yīng)根據(jù)實(shí)際情況對(duì)查得的漏磁系數(shù)加以適當(dāng)修正，即還應(yīng)根據(jù)經(jīng)驗(yàn)合理地選取式（6*-32）中修正系數(shù)k的值。